Параметры «допускаемая амплитуда напряжений» и «допускаемая амплитуда напряжений в отводах» нужны для оценки длительной циклической прочности.

Согласно таблицы 5.4 норм РД 10-249-98 оценка длительной циклической прочности для высокотемпературных трубопроводов не производится. Поэтому для высокотемпратурных трубопроводов эту допускаемую амплитуду напряжений можно оставить нулевой.

Поскольку в соответствии с нормами РД 10-249-98 при расчете высокотемпературных трубопроводов на III этапе не производится оценка прочности (см. табл. 5.4), то, следовательно, и величина [sa] – для расчета не требуется.

Чтобы выйти из диалога при задании физико-механических свойств материалов, заполните поле любым положительным числом, например, 5МПа. Выявленная недоработка интерфейса препроцессора будет устранена.

В АСТРА-НОВА'2005 (-ТЭС и -ТЕПЛОСЕТЬ) в качестве допускаемого напряжения по этапу 2 принимается [σ], соответствующее рабочей температуре tр, а допускаемое напряжение по этапу 4 соответствует температуре холодного состояния tх.

В ранних версиях АСТРА-НОВА (до 2006 г.) допускаемые напряжения по этапам 2 и 4 принимались [σ] для рабочей температуре tр. Поэтому при использовании сейчас проектов, созданных в то время, следует дозадать значения [σ] при температуре холодного состояния tх.

Минимальное значение временного сопротивления необходимо задавать в случае проведения расчёта на вибрационные воздействия. Для всех остальных видов расчёта значение данного параметра можно не задавать (оставить нулевым).

Данный параметр может быть принят, например, по нормам ПНАЭ Г-7-002-86 (атомные нормы), либо взят из любого другого источника (справочника) по физико-механическим свойствам сталей. Поскольку нормы РД 10-249-98 среди свойств сталей данного параметра не содержат, то его и предлагается ввести вручную.

Да, имеются в виду именно перемещения из рабочего состояния (по полной температуре нагрева) в холодное.
Приведём выдержку из РД 10-249-98:
5.2.3.7. Расчет по этапу IV низкотемпературных трубопроводов выполняется при нулевом значении температуры нагрева (или нулевом значении коэффициента линейного расширения).

Расчет по этапу IV высокотемпературных трубопроводов производится при введении в качестве значений температуры нагрева участков фиктивной отрицательной температуры, определяемой по формуле

t_х.ф = -δt_н,

где δ — коэффициент релаксации компенсационных напряжений принимается по рис.5.6, а также при введении значений фиктивных «собственных» смещений концевых сечений, получающихся в результате умножения значений действительных смещений на величину δ со знаком «минус». При этом принимаемые значения коэффициента линейного расширения должны соответствовать рабочей температуре t_р.

Таким образом, на 4 этапе проводится расчёт для фиктивного отрицательного изменения температуры.

Размахи напряжений вычисляются как удвоенные значения амплитуды условных напряжений. Допускаемое напряжение для них вычисляется как утроенное значение допускаемого напряжения при рабочей температуре.

Обращаем Ваше внимание, что размахи напряжений являются справочной величиной, их значения по Нормам не оцениваются.

В п.2.6 «Общего описания» программных комплексов АСТРА-НОВА 2009 (версия 200901 от 29.01.2009) написано, что в комплексе АСТРА-ТЭС реализована дополнительная возможность оценки прочности неравнопроходных тройников.

При выполнении расчета трубопровода пара с параметрами среды: Рраб = 4,02 МПа, Траб = 542 С возникает вопрос: «Чем отличается расчет напряжений во врезках труба в трубу и в тройниках в комплексе АСТРА-ТЭС?».

При расчете тройника с телом 934*67 и штуцером 426*25 в нем выдаются напряжения, превышающие допустимые. Если тройник из этого узла убрать и считать соединение как врезку трубы 426*25 в трубу 934*67 с длиной, равной длине тела тройника, то напряжения — в пределах допустимых.

Правомочны ли мы не принимать во внимание результаты расчета напряжений, учитывая, что напряжения неравнопроходных тройников определяются по нормам ПНАЭ Г-7-002-86, в то время как РД 10-249-98 п.5.2.6.2.5 рекомендует выполнять расчет только равнопроходных или почти равнопроходных тройниковых узлов (отношение D/d< 1,3) по п.5.2.6.2.5.

Вы правы — формально проводить расчет неравнопроходных тройников РД-10-249-98 не требует. Но в том-то и дело, что это объективная недоработка РД-10-249-98, о которой известно специалистам. Именно поэтому мы и даем возможность воспользоваться методикой атомных норм ПНАЭ Г-7-002-86.

Расчет трубопровода, содержащего как высокотемпературные, так и низкотемпературные участки, невозможно провести в «один прием» не из-за недоработок АСТРА-НОВА, а вследствие несовершенства нормативной базы. Если, например, посмотреть табл. 5.4 РД 10-249-98, то это нехитрое утверждение найдет свое подтверждение: оценка прочности низкотемпературных и высокотемпературных трубопроводов выполняется по-разному и на различных этапах расчета.

Поэтому предлагается «инженерный» 2-х расчетный подход:

• расчет трубопровода как низкотемпературного с оценкой прочности низкотемпературных участков;
• расчет трубопровода как высокотемпературного с оценкой прочности высокотемпературных участков.

Разумеется, этот подход не только не совсем удобен, но и не вполне точен в академическом смысле, но иного выхода в рамках действующих нормативных положений мы не видим.

Тип расчета Высокотемпературный не единственный параметр, который необходим при выполнении высокотемпературного расчета. Для каждого участка задаются также коэффициенты усреднения χ (участвует в расчете при фиктивной температуре χT на этапе 2) и релаксации компенсационных напряжений δ (используется на этапе 4 расчета).

Коэффициенты χ и δ при указании материала из Базы данных по материалам выбираются согласно заданной для них рабочей температуры. В случае низкотемпературного участка χ=1, δ=0, для высокотемпературных участков χ<1, δ>0.

Для проверки задания коэффициентов усреднения и релаксации по участкам можно воспользоваться пунктом Визуализация исходных данных меню Данные (χ, δ из подпункта Материал).

Для оценки прочности в результатах анализируются напряжения при фиктивной температуре нагрева, а нагрузки на опоры и оборудование оцениваются при полной температуре нагрева T.